验证结果一、工程况概桩基坑排开深度挖1为3.57m，用采120@0220灌0注桩围结护，构桩为长16.7m，5桩顶高标为-1。计算m时虑地考超载面2kPa。0q=2(天0然)1土.4(粘土)(粉质砂)土=2.S2m7.4粉质粘()土H=1.375=D41.18(质砂土粉)hw1=4.(加固5土)d1=.2注灌桩加固()土共设3道撑支，下见表。心标高中（）m1.-47-4.-1.18度（刚NMm2）/179.271977.2197.7预2轴力（kN/m）加基附坑有近加荷载附如下和下图所表示。hxs112.3.3二7、质条件地场地质条地和件计算数见参表。1地下位水标高-14.5m。为表1层土层底层标厚重度()(kPac渗透)系压缩模kk(Nm3/ 高数量 天然土粘粉质砂土土粉质土粉质砂土粘固加土固加土固加加固土土加土固(m)-1.2-4-54.12.9-1-.53-1.29-204.-258.2-74-.031.(m(k)/m3)N(md)(/MPa))12.1801800100.2819.612.242.97530000.411925000017.5022420120000.249.15301000003.2922401.223545.40220401.6022502.23450710200102000150000055000100000、工三工况编号况况工类型1开挖2加撑3开挖4加撑5挖开6加撑开78挖换撑9拆撑10换撑11拆撑12换撑1拆撑3工况图简如下：深度()m1.19.4.9774.2.3111.81.731536.3135.撑刚支度(MNm/)279.127179.72179.72900400500支撑编号123231预加力轴(kN/m) .91况工11.4.97工2况工3况.74况工4213.工况51.18工况6137.5工况76.133工8况1.53工况9工况10工况11况工12工况31、四参数输入的同1、支不撑度刚启明星取是延米计每算，理而正取的是一计算个宽，对度于排桩说来，个一计算度宽是就桩间距所以它。们支的刚撑计度算式也公有不同。所启明：星KT 2EzAzSL式中与，支松弛有撑的系数，关取05.1.～；E0z撑构支的件弹模性；A量z支撑件断面积构；L撑的长支；度S支的水平撑距；间正理：KT2zAELSzSa式中，与撑支弛有松的关系数，取.0～1.05Ez；支构件撑的性弹量；模Az支撑件断构面；积L撑的支长度S支撑；的水平间距；a－S计宽算度（m），2、换的刚撑处度理明星启可以入倒换支撑的刚输，而度理正直则接它把刚按无穷度大的刚性铰理处。、五果对比结1、内力结对比5果.19kNm/2807.N/m15k4.kN5/m包络图水(分土算,矩荷形)载50-500100500-050-100040200002-00-40000220244466688801101012212114141416116618深度m)水(位平(m移m)Max:47.18度(深)m弯矩(Nkm)-*64.2~664.8918深(度)剪力(mN)k-316.537~7.8图1.1启星内明包力图络图 1.2理正5.20力
内包络图启明星理正52.0正理.045最大弯矩（NK.m）6849.06.6599.89图1.3正理5.04内力络包图表1.1大内最结果力大最力剪KN（）一第支道撑第道二撑支第道支三撑轴（力KN）轴（K力N轴力）K（）N3778.68.03556.85315.75939328.421.008708.44628.84.6363.92 2位、对比位移移mm(表)12.最位大移启明星理5正20.47..443正5理.04.4743安、系数对全比明星理正启5.20理正5.40体稳定整1.81.176.17表1.36全安系数底墙隆抗（起太墙底隆起抗（普沙基式）公朗尔公式）德2.5338.1471.78213.17.0066.8813抗倾覆12.493.9.9805六结论、1、此次只进了行软件各的法计K结算果的较，比此因次此较结比果适用于只法K。2启、明星结果约比的理正结的果大5左右，初步判%断其原因于在者两换撑的对理处同，不客观说，启来明的结星更果近实际情接况，为因的刚度板一般是管支钢撑的～53倍而，不象是正假理的那设样远大，钢于管支的刚撑。为分析度刚度对内板结果力影响，的进特了行同不刚度板内力的结的比较果。络包图(水分算,土矩荷载形)51.k9/Nm280.7k/Nm15.54k/mN5-5010005000-500-0001400200-0200-40000022244466688810100112121214141416116186深度()m平位移水m(m)Mxa:4.781度(m)深弯矩(k*Nm)-64.2~6684.918深度(m)剪力(kN)3-6.51~3778.图1.(4底板)K1＝009M/mN2（中板K）=4002MN/m(顶2板K)=530MN0m/2 包图络(水分算土矩形荷,)载1.59Nkm/27.9k9/N15m.54N/k5m0-500015000-500-1000400200020-0-40000022244646688801101012211214141416161618度深m(水)位移(m平m)Ma:x4.618深度m)(弯(矩Nkm)*-62.26648~.118深度m)(力(剪N)k-31.56~7635.图.15(底板K)＝1010MN/0m（2板中）K2=0100MN/2(顶板m)K=13000MN/2m包图(络水土算,分矩荷形载)51.kN/9m76.4kN2/154.m5N/km50-510000500-50-100040002000-2004-0000022244466688810011012121214411416116618深度()m水平移(位m)Max:m4.184深(度)m弯矩(k*m)N25-8.3~363.418度(m深)力剪(kN)-13.56~30.74图.16(底)K1＝2板00MN/m2（0板中K）=20200MN/2(m顶)K板=2003M0/Nm251.9kN /m273kN/m541.5N/km包络(图土分水,算矩荷形)载50-510005000-500-10004002000-200-04000022244466688810011012212114411416166118深度m)水(平移位mm()Mxa4.3:18深(度)m矩弯kN*m()-72.97~23.6218深(度)m力剪kN()3-6.5~163.3图1.7(4板底)1＝2000KM0/Nm2中（板）K=220000MN/m(顶板2K)=32000MN/m02桩排从可中看出，随以着板度的增加刚最大，弯矩之减少，当板刚度为钢管支随
撑刚的度10倍时，再增板大刚的，度大弯最矩不变再化。3、正理5.40理和正520.的结果常非接，基本近用于实际工可程设的。计是在设但中，计要虑考将内适当力增大。4、理正5.04的抗倾安覆系数全算不过去，其因在于软原件身本的个一bg，u不能考它内支虑撑点力支对桩底抗倾的弯矩的覆贡，献正5理20.版本通过支撑的“材抗料力”这参个来考数支点力虑贡的，献经解决已了个问这题。、5值得意注是，的有工况些理正启明和的星力内果差结很别大原，不详。通过因对力内结的果分析启明星的结，比果较信可此次使。用的理正5.0是复制2版本，狗正理5.40破解是版可能会与正，理版的结果有正出所入具体结论，待进一有步验。证6、启星无法考虑基坑明重性要数系，果二者的基坑重要性系如数一致不那结，差别果更大。注（：档文能无法可思考面，全浏请览后下，载供参。可考复、制编制，期待的你评与好注关！）
发布于 2025-01-15 15:01:14
阅读
(0)